Главная Метрология Менеджмент Международное право Медицина физкультура здравоохранение ИГП Земельное право Журналистика Жилищное право Экология и охрана природы Транспорт Религия и мифология Педагогика Маркетинг реклама и торговля История и исторические личности Бухгалтерский учет и аудит Геополитика Ботаника и сельское хозяйство Архитектура Новейшая история политология Программирование базы данных Наука и техника Математика и физика История политичиских учений Законодательство и право География и геология Банковское право Медицинский справочник Карта сайта	Рефераты. Обеспечение требуемой освещенности и воздухообмена   Воздухообмен   при   поступлении   вредных   веществ   в   воздух   рабочей   зоны .           Угол  несоосности  j  между  осями  факела  вредностей  и  отсоса  принят  величиной  20о  из  конструктивных  соображений.    Расход  воздуха  для  отсоса,  удаляющего  теплоту  и  газы,  пропорционален  характерному  расходу  воздуха  в  конвективном  потоке,  поднимающемся  над  источником :                    Lотс. =  L0 . КП . КВ . КТ ,    где           L0  -  характерный  расход,  м3/ч ;           КП -  безразмерный  множитель,  учитывающий  влияние  гео-                    метрических  и  режимных  параметров,  характеризую-                    щих  систему  “источник - отсос” ;           КВ -   коэффициент,  учитывающий  скорость  движения  возду-                     ха  в  помещении ;           КТ -    коэффициент,  учитывающий  токсичность  вредных  вы-                     бросов .                     L0 =  ,   где             Q -   конвективная  теплоотдача  источника  (40 Вт) ;             s  -   параметр,  имеющий  размерность  длины,  м  ;             d  -   эквивалентный  диаметр  источника  (0,003 м) .                     s =  ,   где            х0  -   расстояние  в  плане  от  центра  источника  до  центра                      отсоса  (0,2 м) ;               у0  -   расстояние  по  высоте от  центра  источника  до  центра                      отсоса  (0,4 м) ;                    s =   =  0,52  м .                    L0 =   =  360  м3/ч .                    КП =  (0,15 + 0,043j).[1 - 0,25.(1 - 0,32.j).Д2],     где            j  -   в  радианах :   200 =  0,35 рад ;                                                    Д = ,   где Дэкв. -  эквивалентный  диаметр  отсоса  (0,15 м) .                    Д =  =  1,2 .                  КП = (0,15 + 0,043.0,35).[1 - 0,25.(1 - 0,32.0,35).1,22] = 0,11.                    КВ =  ,    где           vB -  подвижность  воздуха  в  помещении  (табл. 5  стр. 73                   СН 245-71 Þ  0,2 м/с) .                    КВ =   =  1,03 .                  Коэффициент КТ определяется в зависимости от параметра С :                    С =  ,    где                М  -  расход  вредного  вещества  (7,5 . 10-3 мг/с) ;           Lотс.1  -  расход  воздуха  отсосом  при  КТ = 1 ;           ПДК  -  предельно-допустимая  концентрация  вредного  вещес-                        тва  в  воздухе  рабочей  зоны  (0,01 мг/м3) ;              qпр. -  концентрация  вредного  вещества  в  приточном  возду-                        хе,  мг/м3 .                             Lотс.1 = L0 . КП . КВ = 360 . 0,11 . 1,03 = 40,8  м3/ч .                                С==66,2                                                           Þ  по  рис. 8.2  стр. 171 [4]   Þ    КТ = 1,5 .                                Lотс. =  40,8 . 1,5 = 61,2 »  65 м3/ч .                                Lсист. =  65 . 10 = 650 м3/ч . Аэродинамический  расчёт  вентиляционной  сети .           Расчёт проводим согласно методике, изложенной в Главе 22[5].           Из  экономичеиких  соображений  задаёмся  скоростями  дви-   жения  воздуха  на  различных  участках  вентиляционной  сети  известной  длины  l, м (см. схему).  По  табл. 22.15  стр.  207  [5]  определяем  следующие  параметры  участков  сети : R - потери давления на трение на участке сети, Па/м ;                                              Z  -  потери давления на местные сопротивления на участке, Па ;                    Z  =  Рдин. . åx ,   где        åx - сумма коэффициентов местных сопротивлений на уч-ке, Па;        Рдин.- динамическое  давление  воздуха,  Па .           Общие  потери  давления  в  сети  воздуховодов  для  стандарт-  ного  воздуха  ( t = 20 оС  и  r = 1,2 кг/м3 ) :                    РС = å(R.l+Z) = åРCi ,     Па .           Результаты  заносим  в  таблицу :
N	G, м3/ч	V, м/с	l,    м	d, мм	Рдин., Па	R, Па/м	R.l,  Па	åx	Z,Па	РCi,     Па
1	60	3,5	3	80	7,3	2,4	7,2	0,6	4,38	11,58
2	120	4,5	2,2	100	12,1	2,92	6,42	0,15	1,82	8,24
3	240	5,5	2,2	125	18,2	3,14	6,91	1	18,2	25,11
4	360	6,5	2,2	140	26,4	3,66	8,05	1	26,4	34,45
5	480	6,5	2,2	160	26,4	3,13	6,89	1	26,4	33,29
6	600	6,5	6,2	180	26,4	2,73	16,93	2,9	76,56	93,49

По  данным  таблицы  подсчитываем  суммарные потери давления по  расчётному  направлению  вентиляционной  сети :

                   РС = 206,16  Па .

Требуемое давление  вентилятора с учётом запаса на непредвиденное  сопротивление  в  сети  в  размере  10 %   :

                      Pтр = 1,1 . PС =  1,1 . 206,16 =  226,78   Па .                                        

В вентиляционных установках применяют вентиляторы низкого давления  (до 1 кПа) и среднего давления (от 1 до 3 кПа). В сетях с малым сопротивлением (до 500 Па) применяют осевые вентиляторы. Вентиляторы подбирают по аэродинамическим харак- теристикам , т.е. в зависимости между полным давлением (Pтр, Па), создаваемым вентилятором, и производительностью (Gтр, м3/ч) .С учётом возможных дополнительных потерь или подсоса воздуха в воздуховодах потребная производительность вентилятора увеличива-  ется  на  10 %  :

                             Lтр.= 1,1 . Lсист.= 1,1 .  650 = 715  м3/ч.

 

По справочным данным (рис. 1.2 стр. 248 [5]) определяем, что необходимый комплект - Е.2,5.110-1а : вентилятор В.Ц4-75-2,5 с      колесом   Д=1,1Дном.  и электродвигателем  4АА50В4, N=0,09 кВт, n=1370 об/мин,  КПД вентилятора  = 0,76 .

         

 

Расчёт  общеобменной  вентиляции  (приточной) .

          Т.к  приточная  вентиляция  проектируется  по  принципу  компенсации  вытяжки  (по  воздухообмену),  то  для  обеспечения  скорости  в  сети  6,5 м/с  целесообразно  применить  воздуховод  сечением  200´200,  для  обеспечения  необходимого  притока  использовать  10  решёток  двойной  регулировки  РР 200´200.

          Комплект  “вентилятор - электродвигатель”  можно  использо-  вать  тот  же,  что  и  в  вытяжной  сети,  т.к.  сопротивление  (возду-  хозаборная  решётка,  воздушный  фильтр,  калорифер  и  решётки  в  помещении)  будет  того  же  порядка,  что  и  в  вытяжной  сети.

Вывод .

 

          В результате выполнения данной части дипломного проекта были спроектированы система  освещения  и  вентиляции.

          При проектировании освещения  была выбрана система общего освещения с  люминесцентными лампами  и  местного -  с  лампами  накаливания. В процессе расчета была оценена необходимая освещенность на рабочих местах и выбрана система освещения светильниками ЛСПО-2 с люминесцентными лампами ЛХБ-30, расположенными в два ряда над рабочими местами,  система  мест-   ного  освещения  -  МОД-36-100. 

          При проектировании системы вентиляции выбрана приточная общеобменная и  вытяжная  местная системы с верхним расположением воздуховодов и центробежными вентиляторами. В процессе  расчета  были  определены  вредные  выделения  в  воздух  рабочей зоны, оценены  наиболее  опасные  из  них и рассчитан воздухообмен, потребный для удаления вредностей  и  избытков тепла. На основе этого были получены параметры воздуховодов,  определены  двигатели  и  вентиляторы.

Литература .

1.   Самгин Э.Б.,  Освещение рабочих мест. Текст  лекций. Москва , МИРЭА, 1989г.

2.   Розанов В.С., Рязанов А.В. Обеспечение оптимальных параметров воздушной среды в рабочей зоне.   Учебное  пособие.  Москва,  МИРЭА, 1989 г.

3.   Методика  определения  валовых  выбросов  вредных  веществ  в  атмосферу  основным  технологическим  оборудованием  предприятий  автомобильного и сельскохозяйственного профиля.  Москва,  1991 г.

4.   Под  ред.  к.т.н.  Павлова  Н.Н.  и  инж.  Шиллера  Ю.И.,                    Справочник  проектировщика.  Внутренние  санитарно-техничес-   кие  устройства.  Часть  3.  Вентиляция  и  кондиционирование  во-здуха.  Книга  1.     Москва,  Стройиздат,  1992 г.

5.    Под  ред.  к.т.н.  Павлова  Н.Н.  и  инж.  Шиллера  Ю.И.,                    Справочник  проектировщика.  Внутренние  санитарно-техничес-   кие  устройства.  Часть  3.  Вентиляция  и  кондиционирование  во-здуха.  Книга  2.     Москва,  Стройиздат,  1992 г.

 

 

 

 

Страницы: 1, 2, 3, 4